О внесении изменений в приказ МЧС России от 10.07.2009 N 404

ПРИКАЗ Министерства Российской Федерации по делам гражданской обороны, чрезвычайным ситуациям и ликвидации последствий стихийных бедствий от 14 декабря 2010 г. N 649 О внесении изменений в приказ МЧС России от 10.07.2009 N 404 Зарегистрирован Минюстом России 20 января 2011 г. Регистрационный N 19546 Внести изменения в приказ МЧС России от 10.07.2009 N 404 "Об утверждении методики определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах" (зарегистрирован в Министерстве юстиции Российской Федерации 17 августа 2009 г., регистрационный N 14541) согласно приложению. Министр С.К.Шойгу ___________ Опубликован в Бюллетене нормативных актов федеральных органов исполнительной власти, 2009, N 37. - Прим. ред. ____________ Приложение И З М Е Н Е Н И Я, вносимые в приказ МЧС России от 10.07.2009 N 404 Внести в методику определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах, утвержденную приказом МЧС России от 10.07.2009 N 404 "Об утверждении методики определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах" (зарегистрирован в Министерстве юстиции Российской Федерации 17 августа 2009 г., регистрационный N 14541) (далее - Методика), следующие изменения: 1. В абзаце втором пункта 1 Методики слова ", линейной части магистральных трубопроводов" исключить. 2. Абзацы десятый и двадцать третий пункта 16 Методики исключить. 3. Абзац шестой пункта 24 Методики изложить в следующей редакции: "Условные вероятности поражения человека Q (a) определяются dj по критериям поражения людей опасными факторами пожара, взрыва.". 4. В абзаце первом пункта 27 Методики слово "здания" заменить словами "здания или пожарного отсека здания (далее - здания)". 5. Пункт 42 Методики изложить в следующей редакции: "42. Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи объекта, индивидуальный пожарный риск (далее - индивидуальный риск) принимается равным величинам потенциального риска в этой зоне с учетом доли времени присутствия людей в зданиях, сооружениях и строениях вблизи производственного объекта: для зданий, сооружений и строений классов Ф1 по функциональной пожарной опасности - 1; для зданий, сооружений и строений классов Ф2, Ф3, Ф4 и Ф5 по функциональной пожарной опасности с круглосуточным режимом работы - 1, при некруглосуточном режиме работы - доля времени присутствия людей в соответствии с организационно-распорядительными документами для этих зданий, сооружений и строений.". 6. Раздел III Методики дополнить подразделом следующего содержания: "Индивидуальный и социальный пожарный риск для линейной части магистральных трубопроводов -1 45. Величина потенциального риска Р (r) (год ) в определенной точке на расстоянии r от оси магистрального трубопровода определяется по формуле: где: ламбда (m) - удельная частота разгерметизации линейной части j магистрального трубопровода для j-го типа разгерметизации на -1 -1 участке m магистрального трубопровода, год х м ; К - число сценариев развития пожароопасной ситуации или 0 пожара. При этом подлежат рассмотрению для каждого типа разгерметизации следующие сценарии: факельное горение, пожар пролива (для истечения жидкой фазы), пожар-вспышка, сгорание газопаровоздушной смеси в открытом пространстве; J - число рассматриваемых типов разгерметизации; 0 Q - условная вероятность реализации k-го сценария развития jk пожароопасной ситуации (пожара) для j-го типа разгерметизации; Q (x, r) - условная вероятность поражения человека в порjk рассматриваемой точке на расстоянии r от оси магистрального трубопровода в результате реализации k-го сценария развития пожароопасной ситуации (пожара), произошедшей на участке магистрального трубопровода с координатой x, расположенной в пределах участка влияния k-го сценария развития пожара для j-го типа разгерметизации; x , x - координаты начала и окончания участка влияния. 1jk 2jk Границы участка влияния определяются для k-го сценария развития пожароопасной ситуации (пожара) из условия, что зона поражения опасными факторами пожара (взрыва) при аварии на магистральном трубопроводе за пределами этого участка не достигает рассматриваемой точки на расстоянии r от оси магистрального трубопровода. Допускается интегрирование проводить по всей длине трубопровода. Рекомендуемый метод определения удельных частот различных типов разгерметизации магистрального трубопровода приведен в приложении N 6 к настоящей Методике. Число рассматриваемых сценариев развития пожароопасной ситуации (пожара) при разгерметизации линейной части магистрального трубопровода, условные вероятности Q и Q (x, r) определяются jk порjk в зависимости от специфики пожарной опасности магистрального трубопровода и транспортируемого вещества. 46. Индивидуальный риск для работников, обслуживающих линейную часть магистрального трубопровода, определяется в соответствии с пунктами 37 и 40 настоящей Методики. Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи линейной части магистрального трубопровода, индивидуальный риск определяется в соответствии с пунктом 42 настоящей Методики. 47. Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи линейной -1 части магистрального трубопровода, социальный риск S (год ) определяется по формуле: S = max {S , S ,... ,S ,... S }, (14) 1 2 p Q где: S , S , S , S - величины социального риска для различных 1 2 p Q потенциально опасных участков линейной части магистрального -1 трубопровода (год ), определяемые в соответствии с пунктами 43 и 44 настоящей Методики; Q - количество потенциально опасных участков линейной части магистрального трубопровода. Количество потенциально опасных участков линейной части магистрального трубопровода определяется на основе анализа плана трассы магистрального трубопровода и прилегающей к ней территории. Границы потенциально опасных участков линейной части магистрального трубопровода определяются из условия расположения вблизи них населенных пунктов, зданий, сооружений и строений, не относящихся к магистральному трубопроводу, расположенных на расстоянии менее значений, регламентированных нормативными документами по пожарной безопасности.". 7. Приложение N 1 к пункту 15 Методики дополнить абзацем следующего содержания: "При использовании данных, приведенных в настоящем приложении, для какого-либо резервуара, емкости, сосуда, аппарата, технологического трубопровода следует учитывать частоты разгерметизации для всех размеров утечек, указанные для этой единицы технологического оборудования.". 8. В приложении N 3 к пункту 18 Методики: а) абзацы с двадцать первого по двадцать четвертый пункта 7 изложить в следующей редакции, соответственно: "При проливе на неограниченную поверхность площадь пролива 2 F (м ) жидкости определяется по формуле: ПР F = f V , (П3.27) ПР Р Ж где: -1 f - коэффициент разлития, м (при отсутствии данных Р -1 допускается принимать равным 5 м при проливе на неспланированную -1 грунтовую поверхность, 20 м при проливе на спланированное -1 грунтовое покрытие, 150 м при проливе на бетонное или асфальтовое покрытие); V - объем жидкости, поступившей в окружающее пространство Ж 3 при разгерметизации резервуара, м ."; б) пункт 10 изложить в следующей редакции: "10. Радиус R (м) и высота Z (м) зоны, ограничивающие НКПР НКПР область концентрации, превышающих нижний концентрационный предел распространения пламени (далее - НКПР), при неподвижной воздушной среде определяется по формулам: для горючих газов (далее - ГГ): где: m - масса ГГ, поступившего в открытое пространство при Г пожароопасной ситуации, кг; ро - плотность ГГ при расчетной температуре и атмосферном Г 3 давлении, кг/м ; m - масса паров ЛВЖ, поступивших в открытое пространство за П время испарения, указана в пункте 6 настоящего приложения, кг; ро - плотность паров ЛВЖ при расчетной температуре, кПа; П C - нижний концентрационный предел распространения пламени НКПР ГГ или паров, % об. За начало отсчета горизонтального размера зоны принимают геометрический центр пролива, а в случае, если R меньше HKПР габаритных размеров пролива, - внешние габаритные размеры пролива. При необходимости может быть учтено влияние различных метеорологических условий на размеры взрывоопасных зон."; в) в абзаце втором пункта 17 последнее предложение изложить в следующей редакции: "В том случае, если полученная величина больше максимальной скорости, соответствующей данному классу, она принимается по формуле (П3.37)."; г) пункт 23 изложить в следующей редакции: 2 "23. Интенсивность теплового излучения q (кВт/м ) для пожара пролива ЛВЖ, ГЖ, сжиженного природного газа (далее - СПГ) или СУГ определяется по формуле: q = E x F x тау, (П3.52) f q где: E - среднеповерхностная интенсивность теплового излучения f 2 пламени, кВт/м ; F - угловой коэффициент облученности; q тау - коэффициент пропускания атмосферы. Значение E принимается на основе имеющихся экспериментальных f данных или по таблице П3.4. Таблица П3.4 Среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени в зависимости от диаметра очага и удельная массовая скорость выгорания для некоторых жидких углеводородных топлив |--------------|-------------------------------------|------------| | Топливо | 2 |m', | | | E , кВт/м , при d, м | 2 | | | f |кг/(м x с) | | |-------|------|-------|------|-------| | | |10 |20 |30 |40 |50 | | |--------------|-------|------|-------|------|-------|------------| |СПГ |220 |180 |150 |130 |120 |0,08 | |--------------|-------|------|-------|------|-------|------------| |СУГ |80 |63 |50 |43 |40 |0,1 | |(пропан-бутан)| | | | | | | |--------------|-------|------|-------|------|-------|------------| |Бензин |60 |47 |35 |28 |25 |0,06 | |--------------|-------|------|-------|------|-------|------------| |Дизельное |40 |32 |25 |21 |18 |0,04 | |топливо | | | | | | | |--------------|-------|------|-------|------|-------|------------| Примечание. Для диаметров очага менее 10 м или более 50 м следует принимать E такой же, как и для очагов диаметром 10 и 50 f м, соответственно. При отсутствии данных для нефти и нефтепродуктов допускается 2 величину E (кВт/м ) определять по формуле: f -0,12 x d -0,12 x d E = 140 x e + 20 x (1 - e ), (П3.53) f где: d - эффективный диаметр пролива, м. При отсутствии данных для однокомпонентных жидкостей 2 допускается величину E (кВт/м ) определять по формуле: f 0,4 x m', x H СГ E = ------------------, (П3.53.1) f L (1 + 4 x --) d где: 2 m' - удельная массовая скорость выгорания, кг/(м x с); Н - удельная теплота сгорания, кДж/кг; СГ L - длина пламени, м. При отсутствии данных для однокомпонентных жидкостей 2 допускается величину m' (кг/(м x с) определять по формуле: 0,001 x H СГ m' = -----------------, (П3.53.2) L + C (T - T ) g p b a где: L - удельная теплота испарения жидкости, кДж/кг; g C - удельная теплоемкость жидкости, кДж/(кг x К); p T - температура кипения жидкости при атмосферном давлении, К; b T - температура окружающей среды, К. a Для многокомпонентных смесей жидкостей допускается определение значений E и m' по компонентам, для которых величины E и m' f f максимальны. Угловой коэффициент облученности F определяется по формуле: q 2 2 F = квадратный корень F + F , (П3.54) q V H где: F , F - факторы облученности для вертикальной и V H горизонтальной площадок, соответственно, определяемые для площадок, расположенных в 90° секторе в направлении наклона пламени, по следующим формулам: где: X - расстояние от геометрического центра пролива до облучаемого объекта, м; d - эффективный диаметр пролива, м; L - длина пламени, м; тета - угол отклонения пламени от вертикали под действием ветра. Для площадок, расположенных вне указанного сектора, а также в случаях отсутствия ветра факторы облученности для вертикальной и горизонтальной площадок рассчитываются по формулам 3.55 - 3.57.7 и 3.59.1, принимая тета = 0. Эффективный диаметр пролива d (м) рассчитывается по формуле: 4 x F D = квадратный корень -----, (П3.58) Пи где: 2 F - площадь пролива, м . Длина пламени L (м) определяется по формулам: m' - удельная массовая скорость выгорания топлива, 2 кг/(м x с); 3 ро - плотность окружающего воздуха, кг/м ; a ро - плотность насыщенных паров топлива при температуре П 3 кипения, кг/м ; омега - скорость ветра, м/с; 0 2 g - ускорение свободного падения (9,81 м/с ). Угол отклонения пламени от вертикали под действием ветра тета рассчитывается по формуле: Коэффициент пропускания атмосферы тау для пожара пролива определяется по формуле: -4 тау = exp[-7 x 10 x (X - 0,5 x d)] (П3.62)"; д) пункт 24 изложить в следующей редакции: 2 "24. Интенсивность теплового излучения q (кВт/м ) для огненного шара определяется по формуле (П3.52). Величина E определяется на основе имеющихся экспериментальных f 2 данных. Допускается принимать Е равной 350 кВт/м . f Значение F определяется по формуле: q 2 D S F = ------------, (П3.63) q 2 2 4 x (H + r ) где: Н - высота центра огненного шара, м; D - эффективный диаметр огненного шара, м; S r - расстояние от облучаемого объекта до точки на поверхности земли непосредственно под центром огненного шара, м. Эффективный диаметр огненного шара D (м) определяется по S формуле: 0,325 D = 6,48 x m , (П3.64) S где: m - масса продукта, поступившего в окружающее пространство, кг. Величину Н допускается принимать равной D . S Время существования огненного шара t (с) определяется по S формуле: 0,26 t = 0,852 x m (П3.65) S Коэффициент пропускания атмосферы тау для огненного шара рассчитывается по формуле: D -4 2 2 S тау = exp [-7,0 x 10 x (квадратный корень r + H - --)] (П3.66)"; 2 е) в пункте 28: в абзацах первом и пятом слова "жидкой фазы СУГ и СПГ" заменить на слова "жидкой фазы СУГ и СПГ, ЛВЖ и ГЖ под давлением"; абзац шестой исключить; ж) пункт 29 изложить в следующей редакции: "29. При проведении оценки пожарной опасности горящего факела при струйном истечении сжатых горючих газов, паровой и жидкой фазы СУГ, СПГ, ЛВЖ и ГЖ под давлением допускается принимать следующее: - зона непосредственного контакта пламени с окружающими объектами определяется размерами факела; - длина факела L не зависит от направления истечения продукта F и скорости ветра; - наибольшую опасность представляют горизонтальные факелы, условную вероятность реализации которых следует принимать равной 0,67; - поражение человека в горизонтальном факеле происходит в 30° секторе с радиусом, равным длине факела; - воздействие горизонтального факела на соседнее оборудование, приводящее к его разрушению (каскадному развитию аварии), происходит в 30° секторе, ограниченном радиусом, равным L ; F - за пределами указанного сектора на расстояниях от L до 1,5 F L тепловое излучение от горизонтального факела составляет 10 F 2 кВт/м ; - тепловое излучение от вертикальных факелов может быть определено по формулам П3.52, П3.54 - П3.57.7 и П3.62, принимая L равным L , d равным D , тета равным 0, a E по формулам П3.53 - F F f П3.53.2 или таблице П3.4 в зависимости от вида топлива. При отсутствии данных и невозможности рассчитать E по представленным f 2 формулам допускается эту величину принимать равной 200 кВт/м ; - при истечении жидкой фазы СУГ или СПГ из отверстия с эквивалентным диаметром до 100 мм при мгновенном воспламенении происходит полное сгорание истекающего продукта в факеле без образования пожара пролива; - область возможного воздействия пожара-вспышки при струйном истечении совпадает с областью воздействия факела (30° сектор, ограниченный радиусом, равным L ); F - при мгновенном воспламенении струи газа возможность формирования волн давления допускается не учитывать.". 9. В приложении N 5 к пункту 33 Методики: а) раздел I изложить в следующей редакции: "I. Метод определения времени от начала пожара до блокирования эвакуационных путей в результате распространения на них опасных факторов пожара Время от начала пожара до блокирования эвакуационных путей в результате распространения на них опасных факторов пожара определяется путем выбора из полученных в результате расчетов значений критической продолжительности пожара минимального времени: Т П.В О2 Т.Г тау = min {t , t , t , t }, (П5.1) бл КР КР КР КР Критическая продолжительность пожара по каждому из опасных факторов определяется как время достижения этим фактором критического значения на путях эвакуации на высоте 1,7 м от пола. Критические значения по каждому из опасных факторов составляют: по повышенной температуре - + 70°С; 2 по тепловому потоку - 1400 Вт/м ; по потере видимости - 20 м; -3 по пониженному содержанию кислорода - 0,226 кг x м ; по каждому из токсичных газообразных продуктов горения - (СО - 2 -3 -3 -3 -6 0,11 кг x м , СО - 1,16 x 10 кг х м , HCL - 23 x 10 кг x -3 м ). Для описания термогазодинамических параметров пожара могут применяться три вида моделей: интегральные, зонные (зональные) и полевые. Выбор конкретной модели расчета времени блокирования путей эвакуации следует осуществлять исходя из следующих предпосылок: интегральный метод: для зданий, содержащих развитую систему помещений малого объема простой геометрической конфигурации; для помещений, где характерный размер очага пожара соизмерим с характерными размерами помещения и размеры помещения соизмеримы между собой (линейные размеры помещения отличаются не более чем в 5 раз); для предварительных расчетов с целью выявления наиболее опасного сценария пожара; зонный (зональный) метод: для помещений и систем помещений простой геометрической конфигурации, линейные размеры которых соизмеримы между собой (линейные размеры помещения отличаются не более чем в 5 раз), когда размер очага пожара существенно меньше размеров помещения; для рабочих зон, расположенных на разных уровнях в пределах одного помещения (площадки обслуживания оборудования, внутренние этажерки и т. д.); полевой метод: для помещений сложной геометрической конфигурации, а также помещений с большим количеством внутренних преград (например, многосветные пространства с системой галерей и примыкающих коридоров); для помещений, в которых один из геометрических размеров гораздо больше (меньше) остальных (тоннели, закрытые галереи и т. д.); для иных случаев, когда применимость или информативность зонных и интегральных моделей вызывает сомнение (уникальные сооружения, распространение пожара по фасаду здания, необходимость учета работы систем противопожарной защиты, способных качественно изменить картину пожара и т. д.). При рассмотрении сценариев, связанных со сгоранием газо-, паро- или пылевоздушной смеси в помещении категории А или Б, условная вероятность поражения человека в этом помещении принимается равной 1 при сгорании газо-, паро- или пылевоздушной смеси в этом помещении до завершения эвакуации людей и 0 после завершения эвакуации людей. Для помещения очага пожара, удовлетворяющего критериям применения интегрального метода, критическую продолжительность пожара t (с) по условию достижения каждым из опасных факторов kp пожара предельно допустимых значений в зоне пребывания людей (рабочей зоне) можно оценить по формулам: где: t - начальная температура воздуха в помещении, °С; 0 B - размерный комплекс, зависящий от теплоты сгорания материала и свободного объема помещения, кг; n - показатель степени, учитывающий изменение массы выгорающего материала во времени; А - размерный параметр, учитывающий удельную массовую скорость n выгорания горючего вещества и площадь пожара, кг/с ; Z - безразмерный параметр, учитывающий неравномерность распределения опасного фактора пожара по высоте помещения; Q - низшая теплота сгорания материала, МДж/кг; С - удельная изобарная теплоемкость воздуха, МДж/кг; р фи - коэффициент теплопотерь; эта - коэффициент полноты горения; 3 V - свободный объем помещения, м ; альфа - коэффициент отражения предметов на путях эвакуации; Е - начальное освещение, лк; l - предельная дальность видимости в дыму, м; ПР D - дымообразующая способность горящего материала, m 2 Нп x м /кг; L - удельный выход токсичных газов при сгорании 1 кг горючего вещества, кг/кг; X - предельно допустимое содержание токсичного газа в 3 помещении, кг/м ; L - удельный расход кислорода, кг/кг. О2 Свободный объем помещения соответствует разности между геометрическим объемом и объемом оборудования или предметов, находящихся внутри. При отсутствии данных допускается свободный объем принимать равным 80% геометрического объема помещения. Если под знаком логарифма получается отрицательное число, то данный опасный фактор пожара может не учитываться. Параметр Z определяется по формуле: h h Z = - x exp(1,4 - ), при H <= 6 м, (П5.7) H H где: h - высота рабочей зоны, м; Н - высота помещения, м. Высота рабочей зоны определяется по формуле: h = h + 1,7 - 0,5 x дельта, (П5.8) ПЛ где: h - высота площадки, на которой находятся люди, над полом ПЛ помещения, м; дельта - разность высот пола, равная нулю при горизонтальном его расположении, м. Следует иметь в виду, что наибольшей опасности при пожаре подвергаются люди, находящиеся на более высокой отметке. При определении необходимого времени эвакуации следует ориентироваться на наиболее высоко расположенные в помещении участки возможного пребывания людей. Параметры A и n определяются следующим образом: для случая горения жидкости с установившейся скоростью: A = пси x F, при n = 1; (П5.9) F для случая горения жидкости с неустановившейся скоростью: 0,67 x пси x F F A = ------------------------, при n = 1,5; (П5.10) квадратный корень тау СТ для случая кругового распространения пламени по поверхности горючего вещества или материала: 2 A = 1,05 х пси x ню , при n = 3 (П5.11) F для вертикальной или горизонтальной поверхности горения в виде прямоугольника, одна из сторон которого увеличивается в двух направлениях за счет распространения пламени: A = пси F x ню x b, при n = 2 (П5.12) где: 2 пси - удельная массовая скорость выгорания вещества, кг/(м x F с); F - площадь пролива жидкости; тау - время установления стационарного режима горения СТ жидкости, с; ню - линейная скорость распространения пламени, м/с; b - перпендикулярный к направлению движения пламени размер зоны горения, м. Случай факельного горения в помещении может рассматриваться как горение жидкости с установившейся скоростью с параметром А, равным массовому расходу истечения горючего вещества из оборудования, и показателем степени n, равным 1. При отсутствии специальных требований значения альфа и E принимаются равными 0,3 и 50 лк, соответственно, а l равным 20 м. ПР При расположении людей на различных по высоте площадках критическую продолжительность пожара следует определять для каждой площадки."; б) абзац второй раздела II изложить в следующей редакции: "При расчете весь путь движения людского потока подразделяют на участки (проход, коридор, дверной проем, лестничный марш, тамбур) длиной l и шириной дельта . Начальными участками являются i i проходы между рабочими местами, оборудованием, рядами кресел и т. п. При определении расчетного времени эвакуации учитывается пропускная способность всех имеющихся в помещениях, на этажах и в здании эвакуационных выходов.". 10. Дополнить Методику приложением N 6 следующего содержания: Приложение N 6 к пункту 45 Методики Рекомендуемый метод определения удельных частот различных типов разгерметизации магистрального трубопровода Удельная частота разгерметизации линейной части магистрального трубопровода определяется следующим образом: а) на основе статистических данных определяется базовая частота разгерметизации ламбда . При отсутствии данных для вновь СР проектируемых магистральных трубопроводов допускается ламбда СР принимать равной: -7 -1 -1 1,4 x 10 год x м - для магистральных газопроводов; -7 -1 -1 2,7 x 10 год x м - для магистральных нефтепроводов; б) выделяются рассматриваемые при проведении расчетов типы разгерметизации: для магистральных газопроводов: j = 1 - проколы (трещины, точечные отверстия), определяемые как отверстия с диаметром 20 мм; j = 2 - отверстия с диаметром, равным 10% от диаметра магистрального трубопровода; j = 3 - разрыв, определяемый как образование отверстия размером, равным диаметру магистрального трубопровода; для магистральных нефтепроводов: j = 1 - "свищи" - отверстия с характерными размерами 0,3 x Lp/D (Lp - характерный размер продольной трещины, D - условный диаметр магистрального трубопровода), площадь дефектного отверстия - 0,0072 x So (So - площадь поперечного сечения магистрального трубопровода); j = 2 - трещины, характерный размер 0,75 x Lp/D, площадь дефектного отверстия - 0,0448 x So; j = 3 - "гильотинный" разрыв, характерный размер 0,75 x Lp/D, площадь дефектного отверстия - 0,179 х So. Допускается при соответствующем обосновании учитывать и другие типы разгерметизации; в) рассматриваются шесть причин разгерметизации (i = 1...6 - таблица П6.1); г) удельная частота разгерметизации линейной части магистрального трубопровода для j-го типа разгерметизации на участке m трубопровода определяется по формуле: 6 ламбда j(m) = ламбда сумма f (m)/100, (П6.1) СР i=1 ij где: ламбда - базовая частота разгерметизации магистрального СР -1 трубопровода, год ; f (m) - относительная доля i-ой причины разгерметизации для ij j-го типа разгерметизации на участке m магистрального трубопровода; д) величины f для различных типов разгерметизации для ij различных участков магистрального трубопровода определяются по формулам: f = f x k х k х k х k (П6.2) 1j 1jср тс зт ннб пер1, f = f x k , (П6.3) 2j 2jср бд f =f x k x k , (П6.4) 3j 3jср ктс кпз f =f x k x k , (П6.5) 4j 4jср дгд пep2 f =f x k , (П6.6) 5j 5jср оп f = f , (П6.7) 6j 6jcp где: k , k , k , k , k , k , k , k , k , - тс зт ннб пер1 бд кпз бгд пер2 оп поправочные коэффициенты, определяемые по таблице П6.2 с учетом технических характеристик магистрального трубопровода. Таблица П6.1 Среднестатистическая относительная доля аварий, вызванных данной причиной, на магистральных трубопроводах |-----------------------|-----------------------------------------| | Причина |Среднестатистическая относительная доля | | | аварий, вызванных данной причиной, | | | f (m),% | | | ijcp | | |----------|----------|----------|--------| | |проколы |отверстие |разрыв |всего | | |(трещины),| | | | | |точечные | | | | | |отверстия | | | | |-----------------------|----------|----------|----------| | | |i = 1 |i = 2 |i = 3 | | |-----|-----------------|----------|----------|----------|--------| |i = 1|Внешнее |13,2/16,8 |26,6/26,2 |9,7/6,5 |49,5 | | |воздействие | | | | | |-----|-----------------|----------|----------|----------|--------| |i = 2|Брак |10,6/11,3 |4,7/4,6 |1,2/0,6 |16,5 | | |строительства, | | | | | | |дефект материалов| | | | | |-----|-----------------|----------|----------|----------|--------| |i = 3|Коррозия |15,2/15,2 |0,2/0,2 |0/0 |15,4 | |-----|-----------------|----------|----------|----------|--------| |i = 4|Движение грунта, |1,8/2,2 |2,2/2,2 |3,3/2,9 |7,3 | | |вызванное | | | | | | |природными | | | | | | |явлениями | | | | | |-----|-----------------|----------|----------|----------|--------| |i = 5|Ошибки оператора |3,0/3,0 |1,6/1,6 |0/0 |4,6 | |-----|-----------------|----------|----------|----------|--------| |i = 6|Прочие и |6,5/6,5 |0,2/0,2 |0/0 |6,7 | | |неизвестные | | | | | | |причины | | | | | |-----|-----------------|----------|----------|----------|--------| | |Итого |50,3/55,0 |35,51/35,0|14,2/10,0 |100 | |-----|-----------------|----------|----------|----------|--------| Примечание. В числителе приведены значения для магистральных газопроводов, в знаменателе - магистральных нефтепроводов. Таблица П6.2 Поправочные коэффициенты к среднестатистической относительной доле аварий |------------------------------------|----------------------------| | Поправочный коэффициент | Значение поправочного | | | коэффициента | |------------------------------------|----------------------------| | 1 | 2 | |------------------------------------|----------------------------| |Поправочный коэффициент k , |k = ехр[-0,275(дельта - 6)]| | тс | тс | |зависящий от толщины стенки | | |трубопровода дельта (мм) | | |------------------------------------|----------------------------| |Поправочный коэффициент k , | | | зт | | |зависящий от минимальной глубины | | |заложения трубопровода (м): | | |менее 0,8 м |k = 1 | | | зт | | | | |от 0,8 до 1 м |k = 0,93 | | | зт | | | | |более 1 м |k = 0,73 | | | зт | |------------------------------------|----------------------------| |Поправочный коэффициент k для | | | ннб | | |участков переходов, выполненных | | |методом наклонно направленного | | |бурения (далее - ННБ): | | |на участках этих переходов |k = 0 | | | ннб | | | | |вне этих участков |k = 1 | | | ннб | |------------------------------------|----------------------------| |Поправочный коэффициент k | | | пер1 | | |переходов через искусственные | | |препятствия: | | |на переходах через автодороги, | | |железные дороги и инженерные |k = 2 | |коммуникации | пер | |вне переходов либо на | | |них предусмотрены защитные футляры | | |(кожухи) из стальных труб с | | |герметизацией межтрубного |k = 1 | |пространства | пер | |------------------------------------|----------------------------| |Поправочный коэффициент k , | | | бд | | |учитывающий применение материалов и | | |средств контроля при строительстве: | | |для трубопроводов, построенных в | | |соответствии с требованиями |k = 1 | |нормативных документов | бд | |при использовании улучшенных | | |материалов и дополнительных средств | | |контроля при строительстве и | | |последующей эксплуатации |k = 0,07 | |трубопроводов | бд | |------------------------------------|----------------------------| |Поправочный коэффициент k , | | | ктс | | |учитывающий влияние толщины стенки | | |трубопровода (мм) на частоту | | |разгерметизации по причине | | |коррозии: | | |менее 5 |k = 2 | | | ктс | | | | |от 5 до 10 |k = 1 | | | ктс | | | | |более 10 |k = 0,03 | | | ктс | |------------------------------------|----------------------------| |Поправочный коэффициент k , | | | кпз | | |учитывающий влияние применяемых | | |систем защиты от коррозии: | | |для трубопроводов, построенных в | | |соответствии с требованиями |k = 1 | |нормативных документов | кпз | |при использовании улучшенной системы| | |защиты (тип и качество изоляционного| | |покрытия, электрохимическая защита, |k = 0,16 | |внутритрубная диагностика и т. п.) | кпз | |------------------------------------|----------------------------| |Поправочный коэффициент k , |к = exp[-0,00156(D - 274)]| | дгд | дгд | |зависящий от диаметра трубопровода D| | |(мм) | | |------------------------------------|----------------------------| |Поправочный коэффициент k , | | | пер2 | | |учитывающий прохождение трассы | | |трубопровода через водные преграды и| | |заболоченные участки: | | |для водных преград |k = 5 | | | пер | | | | |для заболоченных участков |k = 2 | | | пер | | | | |при отсутствии переходов либо |k = 1 | |выполненных методом ННБ | пер | |------------------------------------|----------------------------| |Поправочный коэффициент k , |k = exp[-0,004(D - 264)] | | оп | оп | |зависящий от диаметра трубопровода D| | |(мм) | | |------------------------------------|----------------------------| _____________